1/29第一章

1-9解

3/78408.9800mNg=?==ργ8.01000

800=比重

1-10解33/kg1358010

5006790mVm=?==-ρ3/1330848.913580mNg=?==ργ1-11解

27310

tt+=ρρ

31000/279.0273

100013.1mkg=+=ρ31200/241.0273

120**3.1mkg=+=ρ或RTP

=ρCRpT==

ρ221100TTTρρρ==

310

01/279.01000

2732733.1mkgTT=+?==ρρ320

02/241.0120**732733.1mkgTT=+?=

=ρρ1-12解

TVVVPTVVt

V?-=???????=1111α423.1200

=++==TTVV增大了0.423倍。

1-13解

2/29??

???+=27310tvvtsmtvvt

/818.5273

=+=?????+=1-14解

RTP

=ρ

KmKmolJKmolLatmKsmTPR/27.29/31.8/082.0/05.287273

293.110132522=?=??=?=?==ρ1-15解

RT

P=ρ()

33

111/774.020*********.65mkgRTP=+??==ρ()

33

222/115..99mkgRTP=+??==ρ1-20解

dP

dVVP1-=α7902102105.0%1?=?=

-=-PPdP1-18解

2

22111TVPTVP=2.020

.610032.155122112=++???=?=TTPPVV111128.02.0VVVVVV-=-=-=?

體積縮小了0.8倍。

1-19解

CPVk=nRTPV=

3/29kkkPPVVTT11212112--??????=???

???=

空氣k=1.4122

1VV=32.124.02112==??????=-ikVVTT

()℃KTT16.10716.3802731532.132.112==+?==??????=??????1221PPVVk

??????=124.12PPPaPPP514.1121067.264.22?===1-21解

kPaPPP1689870=+=+=大表絕kPaP5.29-98-5.68==表

1-22解根據(jù)已知邊界條件

0=y0=xv

mmy60=smv/08.1max=

由此得拋物線方程

yyvx363002+-=

()2

06.030008.1yvx--=()ydy

dvx-=06.0600()()yydy

dvx-?=-?==06.03006.060005.0μτ0=y8.10=τ

mmmy02.020==2.120=τ

mmmy04.040==6.040=τ

mmmy06.060==060=τ

4/29第二章

2-2解

yxvxsin3=yxvycos33=

yxx

vxsin32=??yxyvysin33-=??()

yxxyvxvyxsin3332-=??+??≠0所以此平面流場(chǎng)不連續(xù)

2-3解

θθcossin2rvr=θθ2cos2rv=

θθcossin2=rvrθθcossin2=??rvrθθθ

θsincos4rv-=??01=??+??+θ

θvrrvrvrr所以此平面流場(chǎng)連續(xù)

2-4解

ττ+==xddxVx

ττ+-==yddyVy0==τddzVz求解得?????=-+=--=CzBeyAex11ττττ

當(dāng)0=τ時(shí)（初始時(shí)刻）czbyax===,,解出A、B、CcCebBeaA=+-=++=-,1,10000ττττ

則有：

?????????=-++-=--++=--czeebyeeax111110000τττττττ

即拉格朗日法表達(dá)式

5/29當(dāng)3,2,1,1====zyxτ時(shí)

?????=-+=--=-cBeAe31121111解得???

????===323ceBeA流線方程為???

????=-=--=3113zyeexτττ當(dāng)3,2,1,5.1====zyxτ時(shí)????

?????=+-==++=-315.125.315.115.15.15.1CeBeeA????

?????=-+=--=-315.115.315.15.1zeeyeexτττ2-5解30400/525.0273

400

27312931mkgtv=+=+=αρρvAqvρ=

82.86

.04.02525.036008000=???==Aqvvρm/s2-6解

??

???=+=+AvAvvPvPρρ

2222

.015.01.0vvvddvAAv====()

PaghvvPP265582212

221==-=-水銀ρρ()[]2655844.02

10002222=-vvsmvv/12.887.65222==smAvq/064.01.0412.83222=?==π

6/292-7解取入口處為A面，出口處為B面，以入口管中心為基準(zhǔn)面，在A-B面間列出伯努利方程

失hgzvpgzvPBB

BAA

A+++=++ρρρρ2

222已知0;/37.62.014.32.044;6.6822==??===AAvAAzsmdqvkPaPπ

1;/59.14.014.32.044;02.3922==??===BAvBBzsmdqvkPaPπ

Pa

gzvpgzvPhBBBAAA.91000259..91000237.

222=-=???

?????+?+-????????+?+=???

???++-??????++=ρρρρ失故由A→B

2-8解選取粗管道為1截面，喉管處為2截面，管中心為基準(zhǔn)面。

在1-2面間列出伯努利方程

2-122

222

11122失hvgzPvgzP+++=++ρρρρ

依題意可知：

P1=101320+13550×9.8×0.025=104639.75Pa；z1=z2=0；P2=101320-1000×9.8×0.15=99850Pa

???

???=???

???=22221144dqvdqvvvππ則有：222221

.104639??????+=??????+dqdqvvπρπρ24224205.014.3162293.1998501.014.3162293.175.104639vvqq??

????+=??????+smqv/175.03=

2-10解選取壓氣機(jī)前為1截面，進(jìn)氣管為2截面，管中心為基準(zhǔn)面。

在1-2面間列出伯努利方程

2222

22

11vPvPρρ+=+

ghPPvPPaa水銀ρ-===211;0;

7/292

25.122vghPPaa?+-=水銀ρsmv/19.6528.424925

.102.08.91355022==???=smqv/298.005.298.04

2.014.319.6532

=?=???=2-11解

1）

2

())失hPP

ag++-11根據(jù)題意知()11-agPP30

/174.28.91600

2733.12731327

1mNggggg=??=+==ρργ30

/806.118.9293

273293.127320

1mNggaaa=??=+==ρργ當(dāng)H=2.5m時(shí)

()()a08.24174.2806.115.2PPPag=-?=-

當(dāng)H=-0.5時(shí)()()a816.4174.2806.115.0PPPag

-=-?-=-3）當(dāng)爐門打開時(shí)，零壓線以上逸氣，零壓線以下吸氣。2-12解

失hgzpgzP++=+2211ρρ

()()

a

1.1231969.1023002

.08.910000105.08.9100030002.0-560105.0PgpgPhaa=+-=??+??-=+?-?+?-=水水失ρρ第三章

3-3解

高度

8/292

2

vdlPρλ=?21PP?=?；21ll=；21λλ=；24dqvvπ=

162162dqdldqdlvvπρλπρλ=522511dqdqvv=；525121ddqqvv=；rASAdπ24411==；aAd442=22ar=π；raπ=

()()83.1772.122244245

=?????=??????==??????????==ππππrraArAddqqvv3-4解

對(duì)平板速度分布公式為

h

yvvx=0021vvx=若hy2

1=則對(duì)圓管速度分布公式為

RLPPvRrLPPRv?????-==???

???--=μμ21222=-R

rR；222RrR=-2

22RRr==3-5解5℃水查表sm/105.126-?=η

smdqv/91.10314.006.01

.014.3101544232==???==-π23001027.110

5.11.091.1Re56-?=??==ηvd湍流

9/293-6解

.0102108Re4-2

-2-=????==ηvd

層流若增大Re，則v增大；d增大；η減小。3-7解

mSAde5.245.25.25.244=???==23001067.110

15.05.21Re54-?=??==ηe

vd3-8解

m/s086.00254

.014.396060/5.24422=???==dqvmρπ2300461.51040254.0086.0Re4

-=??==ηvd

3-10解

2

2

vdlhρλ=摩1）m/s04.005

.014.33600/3.04422=??==dqvvπ230046.153810013.005.004.0Re4-=??==η

vd

層流042.046

.153864e64===Rλa42.13204.02.99805.020042.0222Pvdlh=???==ρλ摩2）m/s16.005.014.33600/2.1442

2=??==dqvvπ230084.615310013.005.016.0Re4-=??==η

vd湍流查莫迪圖04.0=λ

a43.204216.02.99805.02004.0222Pvdlh=???==ρλ摩3-11解

10/2920℃sm/10

7.1526-?=η1）m/s87.1875

.014.33600/300004422=??==dqvvπ2300104.9107.1575.087.18Re56-?=??==η

vd

湍流000267.01067.2750

2.04=?==?=

?-d查莫迪圖018.0=λa47.1542

87.18205.175.030018.022

2Pvdlh=???==ρλ摩2）0016.0106.1750

2.13=?==?=

?-d查莫迪圖024.0=λa96.2052

87.18205.175.030024.022

2Pvdlh=???==ρλ摩3-12解

1）aaaSAde3623344=?==

2）()()21212

24ddSddA+=-=ππ

124ddS

Ade-==3-13解

1）.060/601000Re3

-=???==μρvd湍流2）2300190010

568.103.01Re5-=??==ηvd層流3）.102.05.2Re5-=??==

ηvd小于4000過渡流3-14解

1）m/s57.115.014.33600/100442

2=??==dqvvπ

11/292）m/s25.64

.03.03600/2700=?==AqvvhvAqv??==2.025

mh15.02

.025********=?=3-15解

smdvqv/05.04

14.308.010422

=??==π222211dvdv=smdvv/1.7103

.008.010422

2112=?==3-16解

失hvgzPvgzP++

+=++2222222

111ρρρρ已知，a109621.151PP?=；mz201=；a108861.552PP?=；01=z；21vv=

0a216000-588610-.5-208.9900109621.15

5Ph=+=???+?=失

則知，由2向1流動(dòng)。壓力損失為216000Pa。3-17解失hvgzPvgzP+++=++2222

222

111ρρρρ

01=z；01=v；a1001.152PP?=；m21=z；smdqv/64.705.014.31000/15442

22=??==πa49005.08.91000Pghh=??==ρ失

a8..

64.7100028.

1PP=+++=+?+??+=3-18解

2

2

vdlPρλ=?

12/2922氣氣水水vvρρ=

4.828205

.12.99822===水氣氣水vvρρ78.28==AvAvqqvv水氣水氣

3-19解

2

221vdlPPPρξλ?????+=-=?()ρξλ??

???+-=dlPPv212()()

2222brbrbrA+=-+=πππ()()

22122brbdlPPvAqm+?????+-==πρξλρρ3-20解

2

22

2vvdlhhhρξρλ+=+=局摩失PaPh6168=?=失

smdqv/396.105.014.31074.2442

3

2=???==-πξξ4.9474.58462

396.110002396.1100005.01003.061682

2+=?+???=339.0=ξ

3-21解

2221vdlPPPρξλ??

???+=-=?smdqvm/327.104

.014.=????==ρπ

13/292300103.510

104.0327.1Re46?=??==-ηvd

湍流04.0=λ

1/=dR則9.033.01=?=ξ

開啟角40°的旋塞閥3.172=ξ

kPa

Pa

P829.24248295.8802.282327.110003.179.004.01004.02==?=???

???++=?若加大管徑，則速度減小，壓差減小，壓強(qiáng)減小。

第六章

6-1解1)()smkRTc/4.13604.

83144.1==+??==2)()smkRTc/7.2945.868556..1==-??

==26.27

.2943600/2400000===cvMa6-2解在1-2截面間列出連續(xù)性方程、能量方程、狀態(tài)方程和絕熱方程?????

??????===+-=+-==kkmPPRTPRTPvPkkvPkkAvAvqρρρρρρρρ()212121

2vTTRkkv+--=()21211

22111212vTTRkkTATAvPP+--=

6-3解()smkRTc/340269.

83144.1==+??==

14/2947.1340

500===cvMa120211--?????-+=kk

MakPP

()PaMakP

Pkk74..110132547.1214..14.12120==??????-+=?????-+=-----1

20211-??

???-+=MakTT()KMakTT47.41247.1214.=??????-+?+=?????-+=6-4解keekPPρρ=11

24.11644.11

11/38.21008.11081.92.13mkgPPkkee=?????????=??????=ρρ2

12122111eeevPkkvPkk+-=+-ρρsmPPkkveee/53338.21081.92.131008.114.14.1214

611=???????-?-?=??????--=ρρeeemAvqρ=

231016.2533

38.274.2mvqAeeme-?=?==ρ42

eedAπ=

mAde

e0525.014.31016.2443=??==-πsmPkcee/24038

.21081.94.14

=??==ρ22.2240

533===eecvMa

15/29()06.273.1a2.012

=+=*Ma

MAAe20**05.006

.2mAAe==*36.6mm14

.300105.044=?==**π

Ad第九章

9-1解2/4.6025.05032.0mWtq=?

=?=δλ

9-2解WFtqFQ1500103.010205.1=?+?

=?==δλ

9-3解()2/mWthq=-?=?=

9-4解

()WtFhqFQ25.23615.0306545=?-?=?==

9-5解

1）()234

84/1076..535.0mWTE?=+???==-εσ2)()234

8/10275..565.0mWE?=+???=-3)()224

8/1052..505.0mWE?=+???=-9-6解

()WFTEFQ24

841098.75.1002.014..595.0?=???+???===-εσ9-7解

2484/04.1552501067.57.0mWTE=???==-εσ

9-8解

()()()[]

W

F

FFTTQ4448424

1121006..5?=+-+??=-=-σ9-9解

16/29WFhhttQ9.5512875.02.724.0025

.000375.01.0304.06.040

18.0003.

112==?++=

??+++=++-=λδ9-10

()()()

℃m/02326.0℃m/163.102.0℃m0.02kcal/h29400kJ/kg4.2kJ/kg7000g7000kcal/k?=??=?=?=WW第十章

10-1解

W℃mhr/01.09011211?===

W℃mr/1067.64503.0252??===

-λδ

W℃mhr/1067.16000124

21??===-℃mWhhk?==++=221/15.8810211111

λδ

10-2解

根據(jù)

λ

δ/21wwttq-=1）221/33.393333236

/03.0270320/mWttqww=-=-=λδ2）221/720002

.43/03.0270320/mWttqww=-=-=λδ3）221/5.16189711.0/03.0270320/mWttqww=-=-=λδ其中，9711.02

.08.0=+?+=λ4）221/33.263158.0/03.0270320/mWttqww=-=-=λδ

17/29其中，158.022*********.0099.0=+?+=λ10-3解設(shè)()bt+=10λλ根據(jù)F

ttQwwλδ/21-=()FttQww21-=δλ()m℃W/25.151031.13018002.098.144

1=??-?=-λ()m℃W/28.1510

31.15025002.001.2042=??-?=-λ()bb

+=?????

++=λλλ()()28..=++=++=?????

++=bbbbbλλλbb5.228725.154.160428.15+=+51039.4-?=b

18.150=λ

()t51039.4118.15-?+=λ10-4解

設(shè)℃8002=wt

4345..084.03-1=??

???+?+=λ4315.021*********.029.03-2=???

??+?+=λ2221131/1.21212781.02405.011004135.0115.04345.1345.0150-1250mWttqww=+=+=+-=λδλδ

根據(jù)

1

121/λδwwttq-=

18/29℃87.7394345.1345.01.=?-=-=λδqttww%4%5.7%100800

87.739-800=?誤差過大，需要重新計(jì)算。假設(shè)

℃7402=wt

則

4171..084.03-1=??

???+?+=λ4057.021*********.029.03-2=???

??+?+=λ2221131/68.20872835.02434.011004057.0115.04171.1345.0150-1250mWttqww=+=+=+-=λδλδ

℃74.7414171

.1345.068.=?-=-=λδq

ttww10-6解46515.0dln.0052.014.321

250

400ln21231221=?????+??+??-=-=-ddttqLπλ

15

.0ln46577.1373.02d==mmmd20**0.02==

mm252

150200=-最小厚度為25mm。

10.7解

1631.0dln.0033.014.32150400ln212312

21=?????+??+??-=-=-ddttqLπλ

19/291

.0ln143.12d=mmd3142=

mm1072

100314=-所以厚度為107mm。

10.8解

mWddddttqL/37.187698.017.1350130

220ln12.014.32150130ln13.014.32150400ln21ln212

3

21212

1=+=??+??-=

+-=πλπλ1

2

21ln21ddttqLπλ-=℃

8.1802.ln13.014.32137.187400ln21

1212=-=???-=-=ddqttL

πλ礦渣棉℃600-550max=t；煤灰泡沫磚℃300max=t；增加煤灰泡沫磚的厚度t2增加。10-9解

1）

85

.242.043.2250

400ln18.014.321100250ln06.014.321ln21ln212

3

21212

11tttddddttqL?=+?=??+???=+-=πλπλ2）

20/2906

.225.181.0250

400ln0618.014.321100250ln18.014.321ln21ln212

3

21212

12tttddddttqL?=+?=??+???=+-=πλπλ21LLqq

所以第一種好（熱導(dǎo)率小的在內(nèi)）

對(duì)平壁，不影響。

10-10解

WqFQ2826306.014.35000=???==()wftthq-=

℃3.1875500085=-=-

=hqttfw第十四章

14-2解()().670.0461001005.6715180.74745.80.046

2721.6bbTTQEEFcFW

??????=-=-????????????

???????=?-?????????????

=?-?=

14-3解21RFπ=222RFπ=

011=?112=?

212121??FF=

2

1122121==??FF2

112122=

-=??14-4解

21/29

解

1）32312,13???+=）（

07

.018.0-25.0-32

2,1331===???）（

由相對(duì)性：F3φ31=F1φ13

105.007.05

253311313=???==

??FF2）()()2431432143+++++=???））（（

()()()()0.0750.167-242.02

432143143==-=++++???

()43111433++=??FF）（

()()()15.0075.05

10

431

43431=?=

=

+++??FF4241214???+=+）（

()07.0268.0338.04221441=-=-=+???

141414??FF=

07.007.05

5

411414=?==

??FF

22/29()1413431???+=+

()08.007.015.01443113=-=-=+???14-5解

()2444204102

1m/09.6102.0237.367.WTCTCEEqbb=--?=-?????-?????=--=εε14-6解

185********.58.0111=??==bEEεW/m23678167.58.0222=??==bEEεW/m.51=?=bEW/m2

4598167.52=?=bEW/m2

151765.12276518

.==--=-+-=εεbbEEqW/m22

2

εε?εε--=-=--=babEJJJJEq.02.023********=-=?-=???

???--=qEJbεεW/m.02.045912222=+=?+=???

???-+=qEJbεεW/m2425321==JGW/m2

1943012==JGW/m2

85142532.011=?=GRW/m2

3886194302.022=?=GRW/m2

340242538.011=?=GAW/m2

155********.022=?=GAW/m2

23/2914-7解

1）2

εε?εεFFFEELLQqbbl-++--==其中：

18.022121==∞===εεππFdLrLF

()()mWLLLql/2.771132.008.08162567.501

114.318.0114.38.013567.5144=+-?=+???+???--?=2）1

8.02.748.12122121====??===?εεππLLFdLrLF()()mWLLLLql/18.701004

.032.008.08162567.58.02.78.011114.318.0114.38.013567.5144=++-?=?-+???+???--?=

14-8解設(shè)板3的兩個(gè)表面分別為3L及3R，房間表面為4，則輻射網(wǎng)絡(luò)圖如下

1=R3R41.21415.0112235=?==

FR?667.016.06.0112226=?-=-=FRε()709.1585.011111

131417==-?==??FR709.1134

38==?FR709.1109==RR

241/20244

73.767.5mWEb=?=242/8542

23.667.5mWEb=?=244/9.41793.267.5mWEb=?=

J4=Eb4Eb2J2J3RJ3LEb3J1Eb1R1R2R3R4R5R6

24/290709

.19.41741.25.1-2024411311=-+-+JJJJJL對(duì)0709

.19.41741.2667.0-542822322=-+-+JJJJJR對(duì)0709

.19.4171941.2333313=-+-+-JJEJJJLbLL對(duì)041

.2709.19.=-+-+-RRRbRJJJJEJ對(duì)則：21m/9196WJ=22m/5633

WJ=23m/3823WJL=23m/2847

WJR=23/3155mWEb=WFJEQb73655

.

11111=-=--=εεWFJEQb4361667

.=-=--=

εε平板3的溫度

KT48610067.5/315543=?=

14-9解設(shè)熱電偶指示值為t，遮熱罩平均溫度為t3，則有

()???

??????????-?????=-TTCtthfε()???

??????????-?????=-wfTTCtthε()???

??????????+-???????=-+??.56.027*******TT()???

?????-??????=-?6.173100402.345350433TT則KT5.4393=

25/29()???

?????-??????=-+?1.373100402.TT則T1=450K℃t1772734501=-=14-10解

()???

??????????-?????=-wfTTCtthε()℃TThCttwf4.1844.1417063.343.45067.56.=+=-??+=??????????

???-?????+=ε測(cè)溫誤差：%8.7%1004.184170-4.184=?14-12解

()244211/459218

.023667.512mWEEqbb=--?=--=ε()244212/229628.043667.524mWEEqbb=--?=--=ε14-13解

（1）()???

??????????-?????=-TTCtthfε()()()[]4473.873.1067.54.08002.58-??=-ft℃1090=ft

%6.26%1001090

800-1090=?（2）()()()[]4473.873.1067.54.0800174-??=-ft℃897=ft%8.10%100897

800-978=?（3）()()()[]4423.1073.1067.54.0800174-??=-ft℃830=ft%6.3%100830

800-038=?

E

J2J3RJ3LEb3J1Eb1RR2RR4R5R6

26/2914-15解F1F3=4×0.2×，則φ13=1-0.2=0.8

=F3φ31，φ31=φ13F1/F3(1)把四周絕熱面作為一個(gè)表面來處理時(shí)，輻射網(wǎng)絡(luò)圖如下：

F1=F=0.3×0.3=0.09F=4×0.3×φ121=

R762

.43.07.07.01122222=?-=-=FRεε

56.553.02.01

12

1123=?==

FR?()89.133

.02.011

12

22354=?-==

=FRR?

054.089

.132156.551111543=?+=+=='RRRR

1.2表面間的凈輻射換熱量

()

WRRREEQbb3.226762

.452.18778.24667.54

42121=++-?=+'+-=

3.2262

2

2111=-=-REJRJEbb21/6.6719mWJ=J2=2529.16W/m2

J3=4264.38W/m2=Eb3T3=534K(2)

14-17解

J3=Eb3

J2Eb2

J1Eb1R1R3R2

3b3J2=Eb2

J1Eb1

()12

12111

112113223

4411

11111

.6710010010.81

110.80.04111

0.040.20.040.80.040.85.672401811

6.251

0.00831.2531.25

13154.4

1

6.250.0080.016bbEEQFFFFεε???-=

-+

++

??

++?????-??

??????????=

-+

?++

????-=

+

+

+=

+

+=

13154.46.2541.67274.51W

+=1

5

2

34

27/29（1）表面3壁溫已知，而且三個(gè)面面積相等，則()()()2321314

)1(??εεσ??εJJTJJAEG

REJb+-+=+-+=+=

表面1、2已知輻射換熱熱流密度，根據(jù)i

i

ibiiJEqεε--=1則1111JqEb+-=εε

()

()()

11111)1(??εεεε??εJJJqJJAEGREJb+-+?????+-=+-+=+=

()()()()23

????εεεJJqJJJqJ++=+-+-=-

同理12131322??JJqJ++=

且5.0231231===???

(2)由J1、J2、J3的聯(lián)立方程可解的J1、J2、J3，114101qJTε

ε

σ-+=224201qJTε

εσ-+=（3）解出J3后，即可確定q3

ε

ε

--=1333JEqb18解

查表，0.6sd=，

()()()20.1bar0.6m0.06barmHOps==?，()()()20.2bar0.6m0.12barmCOps==?，

1400KT=，由圖得20.065HOε*=，20.10COε*=，21COC=，2

1.06HOC=，由圖近似的查得0.017ε?=，

22220.0651.060.1010.0170.1519gHO

HOCOCOCCεεεε**∴=+-?=?+?-=。

28/29

為計(jì)算Ag，按600KwT=及下列兩個(gè)ps?之積查曲線：

()26000.060.0257barm1400wHOgTpsT??=?=?????，20.08HOε*=，

()26000.120.0514barm1400wCOgTpsT??=?=?????，20.082COε*=。按式

22220.45

0.65

gggHOHOCOCOwwTTCCTTαεεα**

????=+-??

?

????

，按圖查得

△A=0.004，于是有：0.45

0.65

140014001.060.0810.0820.004

600600gα??

??

=??+??-?

?

????

0.12420.14220.0040.2624=+-=。

按式()4

444

5.675.670.1519140.gwggTTqεα??????=-=??-?????

????????

()25.675835340

31.16kW/m=?-=。

()()2223.14161120.531.164.71231.16147kWAqdlrqππΦ==+=??+??=?=。

14-19解

2

2

1

1005.04

dmF==π2

2

330254.04

dmF==

π

()()()hrr

lmrrlF12.004.009.0053.013.013.014.32

222

13

2312=+-=

+-=

=??=+=π查圖14-19，a/r1=0.12/0.04=3,r2/a=0.09/0.12=0.75則φ13=0.3，φ12=1-0.3=0.7F1φ13=F3φ31，φ31=0.06。φ32=0.94

AgA

J2Eb2

J1Eb1RR4R

Eb3

a

R2=r2/a

a/r1

ψ12

29/2942

14224235.675.726069.7/5.672.93417.88/5.673.731097.54/bbbEWmEWmEWm=?==?==?=.610.58133.3313.660.60.0050.580.053110.61126.25285.70.60.02540.0050.71

111666.671.060.0050.30.02540.94RRFFRRFFRRFFεεεεεε???----=

=====??--=

=====??======??113121123

223212246

332313365

000bbbEJJJJJRRREJJJJJRRREJJJJJRRR---++=---++=---++=2221233647.8/12.88/17.87/JWmJWmJWm===

45.3929.6541.13bbbEJQWREJQWREJQWR-=

=-=

=-==14-20解()()().67

0.149138(23.14123.1412)1

0.219

110.219

1.244484.29409618.84

9071ggwggw

TCTQFAAW

εε??

????=-??????????+-????=-??+???????+-=?-?=

篇2:冶金輔料專業(yè)知識(shí)

鐵水噴吹顆粒鎂脫硫時(shí)的注意事項(xiàng)

金屬鎂活性很高，熔點(diǎn)只有651℃，鎂粉屬于易燃易爆粉塵。高溫表面沉積粉塵厚5mm時(shí)的引燃溫度為340℃，云狀粉塵的引燃溫度為470℃，空氣中鎂粉濃度達(dá)到(標(biāo)態(tài))50mg/m3就會(huì)引發(fā)爆炸；熔態(tài)鎂遇水會(huì)發(fā)生爆炸，潮濕的鎂會(huì)發(fā)生自燃反應(yīng)，覆鹽鈍化鎂與水反應(yīng)會(huì)產(chǎn)生氫氣，遇火源也產(chǎn)生爆炸。在400℃以上的溫度時(shí)，鎂粉與氮產(chǎn)生劇烈反應(yīng)，并且在氮?dú)庵欣^續(xù)燃燒。

使用中應(yīng)注意的事項(xiàng)如下：

(1)脫硫用鎂粒須表面鈍化處理后才能安全的運(yùn)輸、儲(chǔ)存和使用。

(2)在鎂區(qū)域工作時(shí)，嚴(yán)禁使用明火或吸煙。除鐵水脫硫外，不得有高于400℃的物體與鎂接觸。

(3)嚴(yán)禁顆粒鎂受潮沾濕。

(4)鎂工作區(qū)保持清潔，不得產(chǎn)生鎂浮塵。

(5)鎂輸送管道、閥門、料倉應(yīng)有接地裝置，防止靜電。

(6)鎂著火應(yīng)采用干碾磨氯化物熔劑、干鎂砂粉、石棉氈滅火。

氧化鐵皮的利用

軋鋼廠在軋制過程中軋件表面所產(chǎn)生的氧化鐵皮，含鐵量很高。我國鋼鐵行業(yè)每年要廢棄大量的氧化鐵皮，實(shí)現(xiàn)對(duì)這些氧化鐵皮的綜合利用無疑是一個(gè)很有意義的節(jié)能降耗工作。根據(jù)目前的研究，可以在以下幾個(gè)方面開展對(duì)氧化鐵皮的綜合利用。

（1）用于生產(chǎn)海綿鐵或制取還原鐵粉。

海綿鐵可用作煉鋼用廢鋼短缺的一種補(bǔ)充，隨著電爐產(chǎn)鋼量的不斷上升，海綿鐵越來越顯得重要。用礦粉生產(chǎn)海綿鐵由于設(shè)備投資大及工藝復(fù)雜，目前在我國仍難以取得迅速發(fā)展。采用恰當(dāng)?shù)墓に嚵鞒蹋梢杂妹悍圻€原氧化鐵皮，生產(chǎn)出w(Fe)高，含雜質(zhì)量低且成分穩(wěn)定的海綿鐵，比用礦石生產(chǎn)的海綿鐵（常含脈石雜質(zhì)）更適合作優(yōu)質(zhì)廢鋼使用。

氧化鐵皮也可用來制取還原鐵粉。氧化鐵皮制造還原鐵粉的生產(chǎn)過程大體上分為粗還原與精還原。經(jīng)粗還原過程將氧化鐵皮在約1100℃下還原到w(Fe)>95%，w(C)<0.5%的海綿鐵；隨后將所得的的海綿鐵塊粉碎，在800~1000℃的溫度下于氨分解氣氛或純氫中，進(jìn)行精還原。最后，進(jìn)行粉碎、篩分、調(diào)整粒度，制成鐵粉。

氧化鐵皮可用來生產(chǎn)作為粉末冶金原料用的還原鐵粉。氧化鐵皮被還原成含w(Fe)98%以上的海綿鐵，經(jīng)清渣、破碎、篩分磁選后，進(jìn)行精還原，生產(chǎn)出合格的還原鐵粉。然后進(jìn)入球磨機(jī)細(xì)磨，經(jīng)分級(jí)篩得到不同粒度的高純度鐵粉。粒度較細(xì)的鐵粉用于制作設(shè)備的關(guān)鍵部件，只需壓模，即可一次成型，獲得強(qiáng)度高、耐磨、耐腐的部件，可用于國防工業(yè)、航空制造、交通運(yùn)輸、石油勘探等重要行業(yè)。粒度較粗的鐵粉可用于生產(chǎn)電焊條。

（2）用作燒結(jié)輔助含鐵原料或煉鋼助熔化渣劑。

氧化鐵皮中FeO含量最高達(dá)50%以上，是較好的燒結(jié)生產(chǎn)輔助含鐵原料，理論計(jì)算結(jié)果表明，1kgFeO氧化成Fe2O3可放熱1973焦耳。燒結(jié)混合料中配加氧化鐵皮后，由于溫度高，燒結(jié)過程充分，因此燒結(jié)生產(chǎn)率提高，固體燃料消耗下降。生產(chǎn)實(shí)踐表明，8%的氧化鐵皮即可增產(chǎn)2%左右。寶鋼利用氧化鐵皮作為輔助材料，在混勻礦中配加氧化鐵皮，一方面，由于氧化鐵皮相對(duì)粒度較大從而改善了燒結(jié)料層的透氣性；另一方面，氧化鐵皮在燒結(jié)過程中放熱從而降低了固體燃料消耗。另外。利用氧化鐵皮可作為助熔劑，用于礦石助熔，應(yīng)用于轉(zhuǎn)爐煉鋼。氧化鐵皮用作助熔化渣劑是一種高效率的冶煉助熔材料，能夠提高煉鋼效率，降低焦、煤的消耗，延長轉(zhuǎn)爐爐體的使用壽命。

（3）替代鋼屑冶煉硅鐵合金或替代廢鋼用于電爐煉鋼。

鋼屑是冶煉硅鐵合金的重要原材料，我國每年用于冶煉鐵合金的鋼屑量在200萬噸左右，而鋼鐵行業(yè)每年廢棄的氧化鐵皮約1000萬噸。現(xiàn)已開發(fā)出用氧化鐵皮替代鋼屑冶煉硅鐵合金的新工藝，并取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

電爐煉鋼需要廢鋼作原料，對(duì)廢鋼鐵料的要求較嚴(yán)，但這種廢鋼鐵數(shù)量少，價(jià)格高，供應(yīng)不足。以價(jià)格低廉且來源廣泛的氧化鐵皮、渣鋼等廢料作為主要原料，取代量少價(jià)高的廢鋼，具有顯著的經(jīng)濟(jì)效益。

五因素成就增碳劑完美效果

眾所周知，增碳劑在鑄造時(shí)使用，可大幅度增加廢鋼用量，減少生鐵用量或不用生鐵。可你知道哪些因素可以影響增碳劑的增碳效果？注意些什么才能使其增碳效果達(dá)到最佳。現(xiàn)將因素總結(jié)如下。

因素一：增碳劑粒度

使用增碳劑的增碳過程包括溶解擴(kuò)散過程和氧化損耗過程。增碳劑的粒度大小不同，溶解擴(kuò)散速度和氧化損耗速度也就不同，而增碳劑吸收率的高低就取決于增碳劑溶解擴(kuò)散速度和氧化損耗速度的綜合作用：在一般情況下，增碳劑顆粒小，溶解速度快，損耗速度大；增碳劑顆粒大，溶解速度慢，損耗速度小。增碳劑粒度大小的選擇與爐膛直徑和容量有關(guān)，般情況下，爐膛的直徑和容量大，增碳劑的粒度要大一些；反之，增碳劑的粒度要小一些。

因素二：增碳劑加入量

在一定的溫度和化學(xué)成分相同的條件下，鐵液中碳的飽和濃度一定。鑄鐵中碳的溶解極限為(61：[C％]=1．3+0．0257丁一0．31[Si％]一0．33[P％]一0．45[S％]+0．028[Mn％](丁為鐵液溫度)。在一定飽和度下，增碳劑加入量越多，溶解擴(kuò)散所需時(shí)間就越長，相應(yīng)損耗量就越大，吸收率就會(huì)降低。

因素三：飽和濃度一定，溫度對(duì)增碳劑吸收率的影響

從動(dòng)力學(xué)和熱力學(xué)的觀點(diǎn)分析，鐵液的氧化性與c―si―O系的平?溫度有關(guān)，即鐵液中的O與c、Si會(huì)發(fā)生反應(yīng)。而平衡溫???隨目標(biāo)C、si含量不鐵液在平?溫度以上時(shí)，優(yōu)先發(fā)生碳的氧化，C和O生成CO和CO。這樣，鐵液中的碳氧化損耗增加。因此，在平衡溫度以上時(shí)，增碳劑吸收率降低。當(dāng)增碳溫度在平衡溫度以下時(shí)，由于溫度較低，碳的飽和溶解度降低，同時(shí)碳的溶解擴(kuò)散速度下降，因而收得率也較低。兇此，增碳溫度在平衡溫度時(shí)，增碳劑吸收率最高。

因素四：鐵液攪拌對(duì)增碳增碳劑劑吸收率的影響

攪拌有利于碳的溶解和擴(kuò)散，減少增碳劑浮在表面被燒損。在增碳劑未完全溶解前，攪拌時(shí)間長，吸收率高。攪拌還可以減少增碳保溫時(shí)間，使生產(chǎn)周期縮短，避免鐵液巾合金元素?zé)龘p。但攪拌時(shí)間過長，不僅對(duì)爐子的使用壽命有很大影響，而且在增碳劑溶解后，攪拌會(huì)加劇鐵液中碳的損耗。因此，適宜的鐵液攪拌時(shí)間應(yīng)以保證增碳劑完全溶解為適宜。

因素五：鐵液化學(xué)成分對(duì)增碳劑吸收率的影響

試驗(yàn)表明：當(dāng)鐵液中初始碳含量高時(shí)，在一定的溶解極限下，增碳劑的吸收速度慢，吸收量少，燒損相對(duì)較多，增碳劑吸收率低。當(dāng)鐵液初始碳含量較低時(shí)，情況相反。另外，鐵液中硅和硫阻礙碳的吸收，降低增碳劑的吸收率。而錳元素有助于碳的吸收，提高增碳劑吸收率。就影響程度而言，硅最大，錳次之，碳、硫影響較小。因此，存實(shí)際生產(chǎn)過程中，應(yīng)先增錳，再增碳，后增硅。

白云石或菱鎂礦在轉(zhuǎn)爐中的作用及要求

(1)白云石是調(diào)渣劑，有生白云石與輕燒白云石之分。

生白云石的主要成分為CaC03·MgCO3。經(jīng)焙燒可成為輕燒白云石，其主要成分為CaO和MgO。根據(jù)濺渣護(hù)爐技術(shù)的需要，加入適量的生白云石或輕燒白云石保持渣中的MgO含量達(dá)到飽和或過飽和，以減輕初期酸性渣對(duì)爐襯的蝕損，使終渣能夠做黏，出鋼后達(dá)到濺??的要求。對(duì)生白云石的要求是wMgO>20%，wCaO≥29%，wSiO22.0%，燒減≤47%，塊度為5-30mm。

由于生白云石在爐內(nèi)分解吸熱，所以用輕燒白云石效果最為理想。對(duì)輕燒白云石的要求是wMgO≥35%，wCaO≥50%，wSi02≤3.0%，燒減≤10%，塊度為5-40mm。

(2)菱鎂礦也是調(diào)渣劑，菱鎂礦是天然礦物，主要成分是MgCO3，焙燒后用做耐火材料。對(duì)菱鎂礦的要求是

wMgO≥45%，wCa0<1.5%，wSiO2≤1.5%，燒減≤50%，塊度為5-30mm。

(3)MgO-C壓塊是吹煉終點(diǎn)碳低或冶煉低碳鋼濺渣時(shí)的調(diào)渣劑，由輕燒菱鎂礦和碳粉制成壓塊，一般wMgO=50%-60%，wC=15%-20%，塊度為10-30

篇3:冶金礦山測(cè)量規(guī)范

第一章總則

第1.0.1條礦山井巷施工測(cè)量工作,是礦山基建主要技術(shù)工作之一。

在指導(dǎo)與服務(wù)于井巷施工的同時(shí)，還為礦山基建、生產(chǎn)、

科研及管理工作提供測(cè)繪資料。

第1.0.2條井巷施工測(cè)量工作的主要任務(wù)是：

一、建立井上下統(tǒng)一坐標(biāo)系統(tǒng)的測(cè)量控制網(wǎng)或測(cè)量基點(diǎn)，其精度滿

足設(shè)計(jì)與施工的要求；

二、準(zhǔn)確標(biāo)定各種工程位置，指示巷道掘進(jìn)方向；

三、及時(shí)編繪反映施工現(xiàn)狀的平、剖面圖與竣工圖；

四、依據(jù)測(cè)繪資料，及時(shí)解決礦山基建施工和礦井設(shè)備安裝工程中

提出的各種測(cè)繪問題；

五、定期對(duì)井巷掘砌工程進(jìn)行驗(yàn)收。

第1.0.3條井巷施工測(cè)量的主要依據(jù)是設(shè)計(jì)施工圖和礦區(qū)控制測(cè)量資料。采用的坐標(biāo)及高程系統(tǒng)應(yīng)與設(shè)計(jì)相一致。

第1.0.4條井巷工程施工測(cè)量是從井口與巷道口開始，根據(jù)近井點(diǎn)與水準(zhǔn)基點(diǎn)的成果資料進(jìn)行的。使用前必須進(jìn)行檢查，確認(rèn)

精度滿足要求時(shí)，方可進(jìn)行施測(cè)。

近井點(diǎn)與水準(zhǔn)基點(diǎn)到施工點(diǎn)最遠(yuǎn)距離，地面一般不超過200m，井下一般不應(yīng)超過100m。

第1.0.5條重要測(cè)量工作，如礦區(qū)基本控制測(cè)量、立井聯(lián)系測(cè)量、大型貫通測(cè)量、礦區(qū)平面及高程系統(tǒng)改算等，都應(yīng)編制技術(shù)

設(shè)計(jì)與技術(shù)總結(jié)報(bào)告。

第1.0.6條井巷施工過程的各項(xiàng)測(cè)量工作，必須遵守本規(guī)范規(guī)定的各項(xiàng)精度指標(biāo)。當(dāng)進(jìn)行重要測(cè)量工作或有特殊要求的測(cè)量工

作時(shí)，可根據(jù)具體情況，經(jīng)過誤差預(yù)計(jì)和測(cè)量設(shè)計(jì)，另行

制定相應(yīng)的精度指標(biāo)和施測(cè)方案。

第1.0.7條評(píng)定測(cè)量成果精度，以中誤差為標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)觀測(cè)誤差與觀測(cè)值本身大小有關(guān)時(shí)，應(yīng)以相對(duì)誤差來評(píng)定觀測(cè)成果的精

度。允許誤差一般采用中誤差的兩倍。規(guī)模較小的井巷工

程，可采用中誤差的三倍。

第1.0.8條為避免測(cè)量和計(jì)算工作發(fā)生誤差，外業(yè)觀測(cè)和內(nèi)業(yè)計(jì)算都必須有檢核，測(cè)繪資料及成果必須經(jīng)過檢查和技術(shù)負(fù)責(zé)人

簽字，重要測(cè)量工作必須獨(dú)立進(jìn)行兩次以上觀測(cè)和計(jì)算。第1.0.9條保證測(cè)量質(zhì)量，對(duì)使用的測(cè)繪儀器、量測(cè)器具，必須及時(shí)按計(jì)量法規(guī)定進(jìn)行檢驗(yàn)和校正，經(jīng)常注意保養(yǎng)維修，以使

儀器設(shè)備保持良好狀態(tài)。

第1.0.10條井巷測(cè)繪資料是礦山轉(zhuǎn)入生產(chǎn)階段正確進(jìn)行采礦生產(chǎn)的重要依據(jù)，是礦山建設(shè)和生產(chǎn)管理的重要技術(shù)資料。因此

對(duì)測(cè)繪資料要實(shí)行檔案化管理，建立相應(yīng)的使用與保管制

度。

第1.0.11條隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，井巷施工測(cè)量要開展科學(xué)研究，改革測(cè)繪方法，引進(jìn)新工藝、新技術(shù)。如：裝備

相應(yīng)的微機(jī)系列，推廣電算技術(shù)、建立礦山測(cè)量信息數(shù)據(jù)

庫等。實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)收集、存貯、處理和繪圖自動(dòng)化，不斷提

高井巷施工測(cè)量技術(shù)水平，更好地指導(dǎo)與服務(wù)礦山建設(shè)。

第二章礦區(qū)平面控制測(cè)量

第一節(jié)基本要求

第2.1.1條礦區(qū)平面控制網(wǎng)可采用三角網(wǎng)、邊角網(wǎng)、測(cè)邊網(wǎng)和導(dǎo)線網(wǎng)等布網(wǎng)方法建立。礦區(qū)首級(jí)控制網(wǎng)的布設(shè)范圍和等級(jí)的選擇，必須適當(dāng)考慮礦區(qū)發(fā)展的遠(yuǎn)景，一般在國家一、二等平面控制網(wǎng)的基礎(chǔ)上布設(shè)，其等級(jí)可依礦區(qū)范圍的大小，參照表2.1.1選定。

礦區(qū)首級(jí)平面控制與加密層次表2.1.1

第2.1.2條礦區(qū)基本平面控制測(cè)量的主要技術(shù)要求；

一、各級(jí)三角網(wǎng)的布設(shè)應(yīng)符合表2.1.2-1的規(guī)定；

二、各等三邊網(wǎng)的布設(shè)應(yīng)符合表2.1.2-2的規(guī)定；

三、光電測(cè)距導(dǎo)線的主要精度應(yīng)符合表2.1.2-3的規(guī)定；

四、普通鋼尺量距導(dǎo)線的主要精度應(yīng)符合表2.1.2-4的規(guī)定。

表2.1.2-1

三邊網(wǎng)布設(shè)的主要技術(shù)要求表2.1.2-2

光電測(cè)距導(dǎo)線的主要技術(shù)要求表2.1.2-3

注:當(dāng)附合導(dǎo)線長度短于規(guī)定的1/3時(shí),其導(dǎo)線絕對(duì)閉合差應(yīng)不大于13cm,但必須保證不得低于表中導(dǎo)線相對(duì)閉合差的規(guī)定精度。

鋼尺量距導(dǎo)線的主要技術(shù)要求表

2.1.2-4

第2.1.3條在礦區(qū)布設(shè)基線網(wǎng)作為控制網(wǎng)起算邊時(shí),其布設(shè)要求見

表2.1.3:

基線和基線網(wǎng)布設(shè)的主要技術(shù)要求

表2.1.3

第二節(jié)水平角觀測(cè)

第2.2.1條水平角觀測(cè)所用的經(jīng)緯儀必須進(jìn)行嚴(yán)格的檢驗(yàn),在開始作業(yè)前應(yīng)對(duì)經(jīng)緯儀進(jìn)行以下項(xiàng)目檢查:

一、照準(zhǔn)部旋轉(zhuǎn)是否正確的檢驗(yàn)；

二、光學(xué)測(cè)微器行差與隙動(dòng)差的測(cè)定；

三、水平軸不垂直豎軸之差的測(cè)定；

四、垂直微動(dòng)螺旋使用正確性的檢驗(yàn)；

五、照準(zhǔn)部旋轉(zhuǎn)時(shí)，儀器底座位移而產(chǎn)生的系統(tǒng)誤差的檢驗(yàn)；

六、光學(xué)對(duì)點(diǎn)器的檢驗(yàn)的校正。

經(jīng)緯儀檢驗(yàn)應(yīng)詳細(xì)記錄、計(jì)算，并將其記錄、計(jì)算的資料整理裝訂成冊(cè)。

第2．2．2條礦區(qū)各級(jí)三角、導(dǎo)線水平角觀測(cè)應(yīng)符合下列要求。

一、各級(jí)三角、導(dǎo)線水平角觀測(cè)的技術(shù)要求見表2.2.2-1

水平角觀測(cè)技術(shù)要求表2.2.2-1

注：n為測(cè)站數(shù)；對(duì)于平均邊長小于2km的四等，可采用DJ1級(jí)儀器觀測(cè)4測(cè)回和DJ2級(jí)儀器觀測(cè)6測(cè)回的方法進(jìn)行觀測(cè)。

二、水平角觀測(cè)各項(xiàng)限差應(yīng)不超過表2.2.2-2的規(guī)定:

水平角觀測(cè)限差

表2.2.2-2

注:當(dāng)觀測(cè)方向的豎角超過±3?時(shí),該方向的2c較差可按同一觀測(cè)

時(shí)間段內(nèi)相鄰測(cè)回進(jìn)行比較.

三、各測(cè)回中，必須將測(cè)站上的零方向讀數(shù)均勻分布在度盤和測(cè)微

器的不同位置上。度盤和測(cè)微器的整置位置δj變換按下式求出：

DJ1、DJ2型：δj=180?(j-1)+I(j-1)+w(j-1/2)（2.2.2-2）

DJ6型：δj=180?(j-1)（2.2.2-2）

式中m---測(cè)回?cái)?shù)；

j-----測(cè)回序號(hào)（j=1,2,3……m）;

w----測(cè)微盤分格數(shù)（或格值），DJ1儀器為60格，DJ2格儀

器為600″。

第三節(jié)光電測(cè)距

第2．3．1條根據(jù)光電測(cè)距儀出廠的標(biāo)稱精度，按1km測(cè)距中誤

差（即：md=a+b?D,當(dāng)D=1km時(shí)）將測(cè)距儀劃分為三

級(jí)：

Ⅰ級(jí)：md≤5mm

Ⅱ級(jí)：5mm

Ⅲ級(jí)：10mm

式中a―儀器標(biāo)稱精度中的固定誤差,mm;

b─儀器標(biāo)稱精度中的比例誤差系數(shù),mm/km;

D―測(cè)距邊長度,km。

第2.3.2條新購置或經(jīng)過修理后的光電測(cè)距儀及其附件在使用前

應(yīng)按下列項(xiàng)目作全面檢驗(yàn)與校正。

一、經(jīng)緯儀視準(zhǔn)軸和測(cè)距儀照準(zhǔn)頭光軸之間平行性的檢驗(yàn)與校正；

二、照準(zhǔn)誤差的測(cè)定；

三、幅相誤差的測(cè)定；

四、周期誤差的測(cè)定；

五、加常數(shù)、乘常數(shù)的測(cè)定；

六、儀器內(nèi)部符合精度的測(cè)定；

七、儀器測(cè)程和反射棱鏡常數(shù)的測(cè)定；

八、儀器外部符合精度的測(cè)定；

九、電源電壓對(duì)測(cè)距影響的檢測(cè)；

十、精測(cè)尺頻率的測(cè)定；

十一、氣壓計(jì)和溫度計(jì)檢驗(yàn)與校正；

十二、光學(xué)對(duì)點(diǎn)器的檢驗(yàn)與校正。

在進(jìn)行礦區(qū)三、四等首級(jí)獨(dú)立控制網(wǎng)測(cè)距前后，應(yīng)對(duì)第五項(xiàng)進(jìn)行檢測(cè)，取其平均值對(duì)邊長進(jìn)行改正。

在作業(yè)過程中，當(dāng)儀器穩(wěn)定性較差或邊長實(shí)測(cè)精度達(dá)不到要求時(shí)，應(yīng)進(jìn)行一、四、五、十一、十二項(xiàng)的測(cè)定與校正工作。

第2．3．3條選擇光電測(cè)距邊應(yīng)符合下列要求：

一、測(cè)線應(yīng)高出地面和離開障礙物1.5以上，對(duì)于精度要求較低的

測(cè)距邊可適當(dāng)放寬；

二、測(cè)線應(yīng)避開反光物體；

三、測(cè)線應(yīng)避免通過發(fā)熱體（如散熱塔、煙囪等）和較寬水面的上

空，若無法避免時(shí)，應(yīng)把測(cè)線提到2m以上，并選擇有利的觀測(cè)時(shí)間，以減弱大氣折射的影響；

四、測(cè)站應(yīng)避開受電磁場(chǎng)的干擾，一般要離開高壓線5m以外；若

測(cè)線與高壓輸電線平行時(shí)，測(cè)線應(yīng)離開高壓輸電線2m以上；

五、測(cè)距邊兩端點(diǎn)的高差應(yīng)符合下式規(guī)定：

h≤8s/T?10(2.3.3)

式中S―測(cè)距邊邊長，m;

T―測(cè)距邊要求的相對(duì)中誤差的分母。

第2．3．4條光電測(cè)距儀的作業(yè)應(yīng)符合下列要求：

一、作業(yè)人員必須進(jìn)行專業(yè)訓(xùn)練，并按測(cè)距儀說明書的規(guī)定操作儀

器；

二、應(yīng)在大氣穩(wěn)定和成象清晰的氣象條件下進(jìn)行觀測(cè)，在霧、雨、

雪天和大氣透明度很差的情況下，不宜作業(yè)；

三、作業(yè)過程中，如遇大風(fēng)或大氣湍流影響嚴(yán)重時(shí)，應(yīng)停止觀測(cè)；

四、晴天作業(yè)時(shí)，必須為儀器和反光鏡打傘遮陽，嚴(yán)禁將照準(zhǔn)頭對(duì)

向太陽，架設(shè)儀器后，測(cè)站和鏡站均不得離人；

五、測(cè)距時(shí)，嚴(yán)禁有反光物位于測(cè)線和測(cè)段的延長線上，步話機(jī)應(yīng)

暫時(shí)停止對(duì)話；

六、三、四等邊長測(cè)量應(yīng)選在最佳觀測(cè)時(shí)間內(nèi)，即日出半小時(shí)至一

小時(shí)和日落前三小時(shí)至半小時(shí)；

七、在測(cè)距之前，應(yīng)預(yù)先打開溫度計(jì)和氣壓計(jì)，并將溫度計(jì)懸掛在

離地面約1.5m左右的高處,氣壓計(jì)應(yīng)平放。放置地點(diǎn)應(yīng)通風(fēng)良好

并不受陽光直射，測(cè)定天氣數(shù)據(jù)的要求見表2.3.4。

氣象數(shù)據(jù)的測(cè)定要求表

2.3.4

第2.3.5條光電測(cè)距的技術(shù)要求見表2.3.5。

第2.3.6條測(cè)距邊采用三角高程測(cè)定的高差進(jìn)行傾斜改正時(shí)，其往

返的高差較差應(yīng)不大于S×10（S為測(cè)距邊斜距，以m為

單位）。

第2.3.7

條采用豎直邊計(jì)算應(yīng)包括：記錄的整理和檢查；氣象改正；

加、乘常數(shù)的改正；傾斜改正；根據(jù)需要可投影到水準(zhǔn)

面的高斯―克呂格平面的改正等。

光電測(cè)距的主要技術(shù)要求表2.3.5

注:1、測(cè)回的含意是照準(zhǔn)目標(biāo)一次，讀數(shù)四次；

2、時(shí)間段是指不同的觀測(cè)時(shí)間測(cè)同一條邊；

3、往返測(cè)量時(shí)，必須將斜距化算到一水平面上方可進(jìn)行比較；

4、±（a+b·D）為測(cè)距儀的標(biāo)稱精度，詳見第2.3.1條。

豎直角觀測(cè)方法及測(cè)回?cái)?shù)表2.3.7

第四節(jié)鋼尺量距

第2.4.1條采用因瓦基線尺丈量基線的技術(shù)要求見表2.4.1。

第2.4.2條采用普通鋼尺量距的技術(shù)要求見表2.4.2。

用因瓦基線尺丈量基線的技術(shù)要求表2.4.1

注:S為基線長度,以km為單位.

普通鋼尺量距的技術(shù)要求表2.4.2

注:檢定鋼尺時(shí),其丈量的相對(duì)中誤差應(yīng)不大于1/10000.

第五節(jié)內(nèi)業(yè)計(jì)算

第2．5．1條外業(yè)觀測(cè)工作結(jié)束后，應(yīng)及時(shí)整理和檢查外業(yè)觀測(cè)手

簿中所有計(jì)算是否正確；觀測(cè)成果是否滿足各項(xiàng)限差要求，確認(rèn)觀測(cè)

成果全部滿足要求后，方可進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)使用電子記簿器時(shí)，打印輸

出的項(xiàng)目與手記相同，存儲(chǔ)在記簿器內(nèi)的各項(xiàng)限差應(yīng)打印在記錄中。

第2．5．2條三、四等平面控制網(wǎng)的計(jì)算應(yīng)按最小二乘法原理采用

嚴(yán)密平差，四等以下控制網(wǎng)計(jì)算可按平均調(diào)配原理，

進(jìn)行簡化平差，平差后應(yīng)進(jìn)行精度評(píng)定。

第2．5．3條

三角網(wǎng)條件方程式自由項(xiàng)的限值，應(yīng)按下列公式計(jì)算：

一、自由項(xiàng)的限值

Wj=±m(xù)″β√[δδ](2.5.3-1)

二、基線條件自由項(xiàng)的限值

W1=±2√m″β2[δδ]+m12gs1+m12gs2(2.5.3-2)

三、方位角條件自由項(xiàng)的限值

Wf=±2√m″a12+m″a22+n·m″β2

(2.5.3-3)

四、固定角條件自由項(xiàng)的限值

WG=±2√m″g2+m″β2

(2.5.3-4)

式中m″β―相應(yīng)等級(jí)規(guī)定的測(cè)角中誤差；

δ―求距角正弦對(duì)數(shù)一秒表差；

m1gs1、m1gs2―起始邊長度的對(duì)數(shù)中誤差；

m″a1、m″a2―已知方位角的中誤差；

n―推算路線所經(jīng)過的測(cè)站數(shù)；

m″β―固定角的測(cè)角中誤差。

五、計(jì)算三角形閉合差，不得超過第2。2。2條限差要求規(guī)定，測(cè)角中誤差m″β按菲列公式計(jì)算：

m

″β=±√nWW3(2.5.3-5)

式中W―三角形閉合差；

n―三角形的個(gè)數(shù)。

六、導(dǎo)線（網(wǎng)）測(cè)角中誤差：

m

″β=±√N(yùn)1[nf?f?](2.5.3-6)

式中fβ―附合導(dǎo)線或閉合導(dǎo)線環(huán)的方位角閉合差；

n―計(jì)算fβ時(shí)的測(cè)站數(shù)；

N―附合導(dǎo)線或閉合導(dǎo)線環(huán)的個(gè)數(shù)。

第2．5．4條三邊測(cè)量應(yīng)按以下各項(xiàng)進(jìn)行檢核和計(jì)算限值；

一、距離測(cè)量的單位權(quán)中誤差υ和測(cè)距中誤差md按下式計(jì)算；

υ=±√（P

第三章礦區(qū)高程控制測(cè)量

第一節(jié)基本要求

第3．1．1條礦區(qū)高程控制測(cè)量可采用水準(zhǔn)測(cè)量和三角高程測(cè)量方法建立。三角高程測(cè)量又分為光電測(cè)距三角高程測(cè)量和經(jīng)緯儀三角高程測(cè)量兩種。

三角高程測(cè)量主要用于山地和丘陵地帶的高程和平面控制網(wǎng)點(diǎn)的高程測(cè)定。

光電測(cè)距三角高程和經(jīng)緯儀三角高程測(cè)量。若根據(jù)儀器的精度和經(jīng)過技術(shù)設(shè)計(jì)能滿足礦區(qū)高程控制網(wǎng)的基本精度要求時(shí)，可用以代替相應(yīng)等級(jí)的水準(zhǔn)測(cè)量。

第3．1．2條礦區(qū)高程控制網(wǎng)等級(jí)的劃分，依次為三、四等水準(zhǔn)及等外水準(zhǔn)，各等級(jí)水準(zhǔn)均可作為礦區(qū)的首級(jí)高程控制。礦區(qū)首級(jí)高程控制網(wǎng)，一般采用水準(zhǔn)控制網(wǎng)，其布設(shè)范圍和等級(jí)選擇應(yīng)符合表3．1．2的規(guī)定。

礦區(qū)首級(jí)高程控制和加密層次表3．1．2

第二節(jié)水準(zhǔn)測(cè)量

第3．2．1條水準(zhǔn)儀和標(biāo)尺，在使用前或大修后要進(jìn)行全面檢驗(yàn)。作業(yè)前應(yīng)進(jìn)行下列項(xiàng)目的檢驗(yàn)：

一、圓形和管狀水準(zhǔn)器的檢驗(yàn)與校正；

二、視準(zhǔn)軸與水準(zhǔn)管軸相互關(guān)系的檢驗(yàn)與校正；

三、光學(xué)測(cè)微器使用的正確性和分劃值的測(cè)定；

四、水準(zhǔn)尺一米長的測(cè)定；

五、水準(zhǔn)標(biāo)尺分米分劃誤差的測(cè)定；

六、水準(zhǔn)標(biāo)尺紅面與黑面零點(diǎn)高度不等差的測(cè)定；

七、水準(zhǔn)標(biāo)尺上圓水準(zhǔn)氣泡安置正確性的檢驗(yàn)與校正；

八、水準(zhǔn)標(biāo)尺分劃彎曲差（矢距）的測(cè)定。等外水準(zhǔn)測(cè)量，只進(jìn)行二、四兩項(xiàng)的測(cè)定。

第3．2．2條水準(zhǔn)網(wǎng)的主要技術(shù)要求見表3.2.2。

水準(zhǔn)網(wǎng)的主要技術(shù)要求表3.2.2

注：水準(zhǔn)支線長度不應(yīng)大于相應(yīng)等級(jí)附合路線長度的四分之一。第3．2．3條水準(zhǔn)測(cè)量所使用的儀器及標(biāo)尺，應(yīng)符合下列技術(shù)要

求：

一、水準(zhǔn)儀視準(zhǔn)軸與水準(zhǔn)管軸的夾角：DS1型不應(yīng)超過±15″；

DS3型不應(yīng)超過±20″；SD10型不應(yīng)超過±30″；

二、標(biāo)尺上的米間隔平均長與名義長之差，對(duì)因瓦水準(zhǔn)尺不應(yīng)超過±

0.15mm,對(duì)雙面水準(zhǔn)尺不超過±0.15mm。

第3．2．4條水準(zhǔn)點(diǎn)選在土質(zhì)堅(jiān)硬、便于長期保存和使用方便的地點(diǎn)，墻角水準(zhǔn)點(diǎn)應(yīng)選在永久建筑物上，點(diǎn)位應(yīng)便于尋找、保存和引測(cè)。

水準(zhǔn)點(diǎn)間的距離，一般為1～3km，井區(qū)宜小于1km，一個(gè)中等規(guī)模的礦區(qū)至少應(yīng)設(shè)立3個(gè)水準(zhǔn)點(diǎn)。

第3．2．5三、四等水準(zhǔn)點(diǎn)應(yīng)埋設(shè)水準(zhǔn)標(biāo)石。水準(zhǔn)標(biāo)石的底部應(yīng)埋設(shè)在凍土層以下，并澆灌混凝土基礎(chǔ)，也可利用基或其它固定地物。其標(biāo)志、標(biāo)石的埋設(shè)規(guī)格，可按附錄三的要求執(zhí)行。

第3．2．6條三、四等水準(zhǔn)點(diǎn)應(yīng)繪制點(diǎn)志記，必要時(shí)設(shè)指示樁，并根據(jù)情況辦理托管手續(xù)。

第3．2．7條水準(zhǔn)測(cè)量的觀測(cè)，應(yīng)在標(biāo)石穩(wěn)定后進(jìn)行，其各級(jí)水準(zhǔn)網(wǎng)觀測(cè)技術(shù)要求應(yīng)遵守表3.2.7的規(guī)定。

水準(zhǔn)網(wǎng)觀測(cè)限差要求表3.2.7

注:若用單面水準(zhǔn)標(biāo)尺進(jìn)行等外水準(zhǔn)測(cè)量時(shí),應(yīng)變動(dòng)儀器的高度,使所測(cè)高差之差與黑紅面所測(cè)之差的限差相同.

第3.2.8條三等水準(zhǔn)觀測(cè)每站觀測(cè)順序應(yīng)為后前前后,四等水準(zhǔn)觀測(cè)對(duì)于土質(zhì)比較堅(jiān)實(shí)的路線可采用后后前前的順序.第3.2.9條兩次觀測(cè)高差較差超限時(shí)應(yīng)重測(cè),重測(cè)后應(yīng)選用兩次合格的結(jié)果。如重測(cè)結(jié)果與原測(cè)結(jié)果分別比較，其較差均

不超限值時(shí)則由三次結(jié)果取平均值。

第三節(jié)三角高程測(cè)量

第3．3．1條礦區(qū)各級(jí)平面控制點(diǎn)的高程，可采用三角高程測(cè)量的方法測(cè)定。

第3．3．2條為了確保經(jīng)緯儀三角高程網(wǎng)的精度，應(yīng)采用四等水準(zhǔn)測(cè)量聯(lián)測(cè)一定數(shù)量平面控制點(diǎn)的高程作為高程起算數(shù)據(jù)。

高程起算點(diǎn)宜布設(shè)在網(wǎng)（鎖）的兩端或邊緣，控制點(diǎn)高

程和起算點(diǎn)高程都必須布設(shè)成三角高程網(wǎng)或高程導(dǎo)線。第3．3．3條三角高程路線的各邊上，均應(yīng)進(jìn)行對(duì)向觀測(cè)，豎直角觀測(cè)宜在9時(shí)至15時(shí)內(nèi)目標(biāo)成像清晰、穩(wěn)定時(shí)進(jìn)行，在

日出前或日出后不宜觀測(cè)。

第3．3．4條三角高程測(cè)量的技術(shù)要求見表3.3.4

三角高程測(cè)量的技術(shù)要求

表3.3.4

第3．3．5條計(jì)算的高差經(jīng)地頻曲率和折光差改正后應(yīng)滿足下列要求：

一、由兩個(gè)單向算得的高程不符值不應(yīng)大于：

0．07√S21+S22（3.3.5-1）

式中S1、S2為兩單方向的邊長，以km為單位，計(jì)算值以m為單位。

二、由對(duì)向觀測(cè)所求得的高程互差不應(yīng)大于±0.1S。

三、由對(duì)向觀測(cè)所求的高差中數(shù)，計(jì)算閉合環(huán)線或附合路線的高程閉

合差應(yīng)不大于±0.05√(S2)（3.3.5-2）

式中的S為邊長,以km為單位,計(jì)算值以m為單位.

第3．3．6條儀器高覘標(biāo)高應(yīng)用鋼尺精確丈量兩次,當(dāng)互差不大于

10mm時(shí),取其平均值.

第3．3．7條如果采用光電測(cè)距三角高程代替等級(jí)水準(zhǔn)測(cè)量或采

用經(jīng)緯儀三角高程代替等外水準(zhǔn)測(cè)量時(shí),應(yīng)按表3.2.2規(guī)定的往返較

差和閉合差的要求進(jìn)行設(shè)計(jì),確定對(duì)測(cè)距和豎直角觀測(cè)的精度要求與

施測(cè)方法.

第四節(jié)內(nèi)業(yè)計(jì)算與成果

第3．4．1條水準(zhǔn)測(cè)量內(nèi)業(yè)計(jì)算應(yīng)遵守下列規(guī)定：

一、平差前應(yīng)按下式計(jì)算每公里高差中誤差mh=±√N(yùn)1[LWW]

式中W―閉合差，mm；L―計(jì)算各閉合差時(shí)相應(yīng)的路線長度，km;

N―附合路線或閉合路線環(huán)的個(gè)數(shù)。

二、各等水準(zhǔn)網(wǎng)的計(jì)算，應(yīng)按最小二乘法原理采用條件觀測(cè)平差或間

接觀測(cè)平差，并計(jì)算每公里高差中誤差，等外水準(zhǔn)可簡單配賦。

第3．4．2條水準(zhǔn)測(cè)量的內(nèi)業(yè)計(jì)算取位規(guī)定見表3.4.2。

內(nèi)業(yè)計(jì)算數(shù)字取位規(guī)定表3.4.2

第3．4．3條水準(zhǔn)測(cè)量內(nèi)外業(yè)工作結(jié)束后應(yīng)提交以下資料：

一、水準(zhǔn)網(wǎng)路線圖；

二、全部外業(yè)觀測(cè)記錄手簿和水準(zhǔn)儀、水準(zhǔn)尺檢驗(yàn)資料；

三、水準(zhǔn)點(diǎn)點(diǎn)記及水準(zhǔn)點(diǎn)標(biāo)志委托**?管書；

四、全部內(nèi)外業(yè)計(jì)算資料、精度評(píng)定及成果表；

五、技術(shù)總結(jié)。

第四章聯(lián)系測(cè)量

第一節(jié)基本要求

第4.1.1條礦井聯(lián)系測(cè)量的基本任務(wù)是建立地面和井下測(cè)量之間的幾何聯(lián)系，確定井下導(dǎo)線起始邊的方位和起始點(diǎn)的坐

標(biāo)（x、y、z），使井下和地面形成統(tǒng)一的平面坐標(biāo)系統(tǒng)

和高程系統(tǒng)。

第4.1.2條在聯(lián)系測(cè)量前必須制定方案,作好各項(xiàng)準(zhǔn)備工作。測(cè)量時(shí)，要注意安全，做到有組織、有計(jì)劃地進(jìn)行作業(yè)。第4.1.3條聯(lián)系測(cè)量應(yīng)至少獨(dú)立進(jìn)行兩次，其互差在允許范圍內(nèi)時(shí)采用加權(quán)平均值或算術(shù)平均值作為測(cè)量結(jié)果。

第4.1.4條聯(lián)系測(cè)量前，在地面井口附近布設(shè)近井點(diǎn)、高程基點(diǎn)和連測(cè)導(dǎo)線點(diǎn)，同時(shí)在定向水平要設(shè)置一組或兩組永久導(dǎo)

線點(diǎn)（每??不少于3個(gè)），作為井下控制測(cè)量的起始點(diǎn)

和起始邊。

第4.1.5條礦井定向有條件的應(yīng)盡量采用陀螺經(jīng)緯儀定向，沒有條件的可采用幾何定向。

第4.1.6條通過平硐或斜井的聯(lián)系測(cè)量，可從地面近井點(diǎn)用經(jīng)緯儀導(dǎo)線、幾何水準(zhǔn)或三角高程測(cè)量的方法，經(jīng)誤差預(yù)計(jì)確

定出施測(cè)方案和精度要求后，參照第五章和第六章的有

關(guān)規(guī)定進(jìn)行。

第4.1.7條采用幾何定向測(cè)量方法時(shí)，從近井點(diǎn)推算的兩次獨(dú)立定向結(jié)果的互差，對(duì)兩井和一井定向測(cè)量分別不得超過

1′和2′。當(dāng)一井定向測(cè)量的外界條件較差時(shí)，在滿足

采礦工程要求的前提下，互差可放寬至3′。

井田一翼長度小于300m的小礦井，兩次獨(dú)立定向結(jié)果

的互差可適當(dāng)放寬，但不得超過10′。

第4.1.8條通過立井井筒導(dǎo)入高程應(yīng)獨(dú)立進(jìn)行兩次。兩次從井口水準(zhǔn)基點(diǎn)推算至井下水準(zhǔn)基點(diǎn)高程的互差，不得超過井筒

深度的1/8000。

第4.1.9條當(dāng)有兩個(gè)或兩個(gè)以上立井在井下連通時(shí)，必須用兩井定向的方法進(jìn)行聯(lián)系測(cè)量。

第4.1.10條兩井相距較近，分別單獨(dú)定向，推算至井下導(dǎo)線公共方位角的較差△α應(yīng)不得超過下式計(jì)算結(jié)果：

△α=±2√2m2

α+nm2

β

(4.1.10)

式中m

α―定向中誤差；

m

β―井下導(dǎo)線測(cè)角中誤差；n―井下連接導(dǎo)線總角數(shù)。

第4.1.11條在井田范圍內(nèi)，對(duì)各種通往地面的井巷，原則上都應(yīng)進(jìn)行聯(lián)系測(cè)量，并在井下用導(dǎo)線連接起來進(jìn)行檢驗(yàn)或平差

處理。

第4.1.12條當(dāng)有兩條或多條立井在平巷貫通后施工，應(yīng)進(jìn)行由一井定向到兩井定向的過渡計(jì)算，如果原來都是陀螺定向，

則應(yīng)及時(shí)進(jìn)行平差計(jì)算，以提高井下導(dǎo)線測(cè)量精度。第4.1.13條井筒過深時(shí)，聯(lián)系測(cè)量可由井下中段依次往下進(jìn)行，???各項(xiàng)精度要求與從地面進(jìn)行聯(lián)系測(cè)量時(shí)相同。

第4.1.14條立井在定向水平至少應(yīng)掘進(jìn)20m的平巷（雙側(cè)馬頭門應(yīng)是兩側(cè)之和），才是初步具備了進(jìn)行定向測(cè)量的條件。

這20m的平巷掘進(jìn)方向，在保證中線位置偏差不超過5cm

前提下，可通過投遞井筒十字中心線或其它簡易定向方

法給出馬頭門中心線方向，以指導(dǎo)掘砌工程。

第二節(jié)近井點(diǎn)和高程基點(diǎn)的測(cè)量

第4.2.1條近井點(diǎn)、水準(zhǔn)基點(diǎn)和井下導(dǎo)線點(diǎn)的設(shè)置應(yīng)注意下列事項(xiàng)：

一、不受井巷和地面工程施工的影響，便于觀測(cè)、保存；

二、近井點(diǎn)至井口的連測(cè)導(dǎo)線邊數(shù)應(yīng)不超過三個(gè)；

三、高程基點(diǎn)不少于兩個(gè)（近井點(diǎn)都可以作為高程基點(diǎn)用）；

四、近井點(diǎn)標(biāo)志、標(biāo)石及埋設(shè)規(guī)格同一、二級(jí)小三角、小測(cè)邊網(wǎng)點(diǎn)。第4．2．2條近井點(diǎn)在礦區(qū)三、四等三角網(wǎng)，或邊角網(wǎng)的基礎(chǔ)上，用插網(wǎng)、插點(diǎn)和敷設(shè)經(jīng)緯儀導(dǎo)線等方法測(cè)設(shè)。近井點(diǎn)的精度相對(duì)于起算點(diǎn)來說，點(diǎn)位中誤差不得超過±7cm，起始邊的方位角中誤差不得超過±10″。

埋設(shè)位置符合近井點(diǎn)要求的二至四等控制點(diǎn)或同級(jí)導(dǎo)線點(diǎn)，也可作為近井點(diǎn)。

以一、二級(jí)小三角網(wǎng)作為首級(jí)控制的小礦區(qū)，二級(jí)小三角點(diǎn)或同級(jí)導(dǎo)線點(diǎn)也可作為近井點(diǎn)。

第4．2．3條多井口礦井的近井點(diǎn)應(yīng)統(tǒng)一合理布置，盡可能使相鄰井

口的近井點(diǎn)構(gòu)成三角網(wǎng)中的一條邊或力求間隔的邊數(shù)最

少。

第4．2．4條由近井點(diǎn)向井口定向連接點(diǎn)連測(cè)時(shí)，應(yīng)敷設(shè)一級(jí)或二級(jí)的閉合導(dǎo)線或復(fù)測(cè)支導(dǎo)線。連測(cè)導(dǎo)線應(yīng)埋設(shè)標(biāo)石，并盡可

能與礦區(qū)控制網(wǎng)進(jìn)行方向連測(cè)。

第4．2．5條井口高程基點(diǎn)的測(cè)量，應(yīng)按四等水準(zhǔn)測(cè)量的精度要求測(cè)設(shè)。

第三節(jié)定向投點(diǎn)

第4．3．1條為了減少投點(diǎn)誤差，投點(diǎn)和連接測(cè)量期間應(yīng)停止風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，否則應(yīng)采取隔風(fēng)或降低風(fēng)速的措施，在淋水大的井筒，

應(yīng)采取擋水措施。

第4．3．2條定向投點(diǎn)用的設(shè)備應(yīng)符合下列要求：

一、絞車各部件結(jié)構(gòu)必須能承受投點(diǎn)時(shí)所承受荷重的3倍，滾筒直徑大于250mm，并且設(shè)雙闡；

二、導(dǎo)向輪的直徑不得小于150mm；

三、鋼絲懸掛的重錘，其懸掛點(diǎn)四周的重量應(yīng)互相對(duì)稱；

四、井深在100m以內(nèi)宜用30～50kg重的重錘，當(dāng)井深大于100m時(shí)宜用50～100kg的重錘。

第4．3．3條投點(diǎn)用的鋼絲應(yīng)盡可能可能采用直徑小、抗拉強(qiáng)度高和無節(jié)無折的鋼絲。使用前必須進(jìn)行抗拉強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)可在室內(nèi)進(jìn)行，也可在室外將一段鋼絲懸掛起來，在下端逐漸增加錘重，求得斷

裂強(qiáng)度，即極限載荷，鋼絲上懸掛的錘重應(yīng)是該鋼絲極限載荷值的60～70％。

鋼絲的極限載荷及懸掛的相應(yīng)荷重參照附錄九。

第4．3．4條下放鋼絲繩時(shí)，絞車的滾筒中心線和導(dǎo)向輪軸的中心線應(yīng)大致平行，滾筒中心、導(dǎo)向輪中心和鋼絲繩應(yīng)大致在同一個(gè)垂直面上。

第4．3．5條下放鋼絲應(yīng)掛上3～5kg的重錘，以每秒不超過1～2m的速度，緩慢勻速放入井筒，深井第下放50m左右停頓

一次，淺井每下放20m左右停頓一次，稍穩(wěn)定后繼續(xù)下

放，上提時(shí)亦同。

第4．3．6條在鋼絲下端掛好工作重錘之后，應(yīng)檢查重錘在穩(wěn)定液內(nèi)是否處于自由懸掛狀態(tài)，檢查重錘與桶壁、桶底之間及

鋼絲與井壁、井筒設(shè)備之間有無接觸，檢查方法有：一、信號(hào)圈法：信號(hào)圈直徑應(yīng)是2～3cm不宜太重，沿垂線下放的信號(hào)圈應(yīng)不少于3個(gè)，并按一定的時(shí)間段（30″或者1′）放信號(hào)圈，收到時(shí)的時(shí)間差與下放的時(shí)間差相等；

二、比距法：鋼絲穩(wěn)定后，在井上下同時(shí)量得兩鋼絲之間的距離，互差一般應(yīng)不超過2mm；

三、振擺法：此法須在重錘未浸入穩(wěn)定液時(shí)進(jìn)行，按t=л√

l≈

g

√l計(jì)算計(jì)算擺動(dòng)半周期時(shí)間與實(shí)際時(shí)間是否相符來判斷有無接觸，如不相符還可根據(jù)實(shí)際擺動(dòng)時(shí)間按此公式確定在井筒內(nèi)存在的接觸位置。

各種檢查方法要配合使用。

第4．3．7條如果垂線擺幅不超過0.4mm時(shí),可采用穩(wěn)定投點(diǎn)。否則采用擺動(dòng)投點(diǎn)，擺動(dòng)垂線的穩(wěn)定位置可采用標(biāo)尺法、定

中盤法或其它方法確定，采用標(biāo)尺法或定中盤法確定擺

動(dòng)垂線穩(wěn)定位置時(shí)，應(yīng)按垂線擺動(dòng)的最外邊緣，在標(biāo)尺

上連續(xù)讀取13個(gè)以上的奇數(shù)讀數(shù)，取左右讀數(shù)平均值的

中數(shù)作為垂線在標(biāo)尺上的穩(wěn)定位置，同法應(yīng)連續(xù)進(jìn)行兩

次，兩次結(jié)果的較差不在于1mm時(shí)，取兩次平均值作為

最后結(jié)果。

第4．3．8條用陀螺經(jīng)緯儀進(jìn)行定向測(cè)量，需要投點(diǎn)傳遞坐標(biāo)時(shí)，可采用鋼絲投點(diǎn)或激光投點(diǎn)，投點(diǎn)的誤差不得大于20